基于不同氣源類型的圓盤式氣流粉碎機(jī)特性研究

一、介紹

本文隸屬于氣流粉碎機(jī)應(yīng)用專題，全文共 12000字，閱讀大約需要 20 分鐘。

摘要

本研究通過(guò)實(shí)驗(yàn)探討了氦氣、蒸汽、空氣及二氧化碳四種不同分子量氣源對(duì)圓盤式氣流粉碎機(jī)細(xì)磨工藝的影響。研究結(jié)果表明，氣源類型對(duì)產(chǎn)物粒度分布形態(tài)無(wú)顯著影響，但分子量較小的輕質(zhì)氣源可顯著降低研磨極限。各氣源的研磨效能依分子量遞增呈遞減趨勢(shì)：氦氣，蒸汽次之，空氣再次，二氧化碳最弱，這一現(xiàn)象與氣源聲速及動(dòng)能特性密切相關(guān)。研究進(jìn)一步發(fā)現(xiàn)，當(dāng)粉碎腔內(nèi)形成形成了一個(gè)穩(wěn)定、高速、對(duì)稱的旋轉(zhuǎn)氣流結(jié)構(gòu)（對(duì)應(yīng)臨界氣固質(zhì)量比約為2）時(shí)，內(nèi)置分級(jí)系統(tǒng)方可實(shí)現(xiàn)對(duì)產(chǎn)物上限粒度的有效控制。比能耗主要影響達(dá)到研磨極限的速率，而不改變極限值本身。本研究為優(yōu)化氣流粉碎機(jī)的能量效率與工藝參數(shù)提供了重要理論依據(jù)。

關(guān)鍵詞

圓盤式氣流粉碎；氣源類型；粉碎；粉碎極限

二、整體框架

三、引言

本研究旨在探討不同氣源類型對(duì)圓盤式氣流粉碎機(jī)粉碎性能的影響。圓盤式氣流粉碎機(jī)因具備內(nèi)置分級(jí)功能、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單及易清潔等特點(diǎn)，廣泛應(yīng)用于制藥和精細(xì)化工行業(yè)中的微米級(jí)粉碎工藝。然而，其內(nèi)部流場(chǎng)結(jié)構(gòu)復(fù)雜，流體動(dòng)力學(xué)行為受設(shè)備幾何形態(tài)與操作參數(shù)的顯著影響，細(xì)微變化即可導(dǎo)致性能差異。本文基于前人對(duì)氣流粉碎機(jī)流體力學(xué)特性與分級(jí)機(jī)理的研究，重點(diǎn)分析氣源性質(zhì)對(duì)粉碎極限及能量效率的作用機(jī)制，以期為高性能粉碎設(shè)備的優(yōu)化設(shè)計(jì)提供理論支撐。

四、基本流程

聲速

如公式所示，聲速（Vs）是氣體分子量（MW）和氣體溫度（T）的函數(shù)。

式中，k 為氣體比熱容比，R 為氣體常數(shù)

在溫度較高的條件下，分子量更小的氣體能產(chǎn)生更高的聲速，進(jìn)而具有更高的動(dòng)能。而氣體速度及其產(chǎn)生的動(dòng)能，是決定粉碎性能的關(guān)鍵因素。本實(shí)驗(yàn)通過(guò)選取不同分子量的氣體，以擴(kuò)大氣體速度的研究范圍，所選氣體包括氦氣、蒸汽、空氣和二氧化碳，其分子量范圍為 4-44 g/mol 。其中，過(guò)熱蒸汽的溫度控制在 200℃，其余三種氣體均處于環(huán)境溫度（35℃）下。實(shí)際操作條件及根據(jù)公式計(jì)算得出的相應(yīng)聲速如表 1 所示。

動(dòng)能與比能耗

氣體動(dòng)能（KE）被視為總能量輸入的衡量指標(biāo)，可通過(guò)氣體的比熱容比（k）、分子量（MW）、溫度（T）和壓力（P），由公式（2）和（3）計(jì)算得出。

式中，Mg 為氣體質(zhì)量流量，A 為流通面積，

公式（1）可知，氣體聲速與壓力無(wú)關(guān)；而氣體質(zhì)量流量與壓力呈正比，因此總動(dòng)能輸入也與氣體壓力呈正比。在實(shí)際操作中，提高氣體壓力并不會(huì)改變氣體速度，只會(huì)增加氣體流量和總能量輸入。較高的氣體壓力能使顆粒粉碎更細(xì)，但這一現(xiàn)象常被誤解為能量效率的提升，而能量效率應(yīng)通過(guò)比能耗來(lái)評(píng)估。比能耗（SEC）的定義為：將單位質(zhì)量物料的粒徑從進(jìn)料粒徑減小到產(chǎn)品粒徑所需消耗的能量。在實(shí)驗(yàn)過(guò)程中，可通過(guò)保持氣體流量不變、改變固體進(jìn)料速率（F）來(lái)輕松調(diào)節(jié)比能耗，計(jì)算公式如下：

通過(guò)繪制比能耗與產(chǎn)品粒徑的關(guān)系曲線，可為評(píng)估粉碎能量效率提供依據(jù).

五、結(jié)果與討論

粒度分布

采用激光散射法測(cè)量粉碎產(chǎn)品的粒度分布，圖 2 - 圖 5 分別為使用氦氣、二氧化碳、蒸汽和空氣作為驅(qū)動(dòng)氣體時(shí)的粒度分布曲線族，變量為比能耗。

實(shí)驗(yàn)觀察到，不同氣體類型的粒度減小過(guò)程具有相似性：在較低比能耗（或較低氣固比）條件下，會(huì)產(chǎn)生細(xì)顆粒，但進(jìn)料中部分原始粗顆粒仍會(huì)保留，這是氣流粉碎過(guò)程中的典型現(xiàn)象。提高比能耗（或氣固比）不僅能使產(chǎn)品更細(xì)，還能通過(guò)減少粗顆粒含量來(lái)縮窄粒度分布，這表明在氣固比較低時(shí)，粒度減小是主導(dǎo)過(guò)程，而分級(jí)作用對(duì)產(chǎn)品粒度分布的影響較小。當(dāng)比能耗達(dá)到約 1000kWh/t（對(duì)應(yīng)二氧化碳、空氣、蒸汽和氦氣的氣固比范圍為 8-100）時(shí)，會(huì)達(dá)到一個(gè)臨界比能耗水平，此時(shí)產(chǎn)品粒度分布開始變窄，切割粒徑約為 30 微米。若用每種氣體對(duì)應(yīng)的分子量對(duì)臨界氣固比進(jìn)行歸一化處理，可得到一個(gè)代表臨界氣固比指數(shù)的通用數(shù)值，所有測(cè)試氣體的該指數(shù)均為 2。這一臨界氣固比指數(shù)表明，粉碎腔內(nèi)已形成充分發(fā)展的流動(dòng)狀態(tài)，該狀態(tài)是分級(jí)作用有效發(fā)揮的前提。

粉碎極限

粉碎極限定義為：當(dāng)比能耗繼續(xù)增加時(shí)，產(chǎn)品粒度分布不再發(fā)生變化的最細(xì)狀態(tài)。可通過(guò)兩種不同的實(shí)驗(yàn)方法研究氣流粉碎機(jī)的粉碎極限：一種是在保持氣體能量不變的情況下，不斷降低固體進(jìn)料速率，直至達(dá)到粉碎極限；另一種是在固定氣固比的條件下，將粉碎產(chǎn)品反復(fù)送入粉碎機(jī)進(jìn)行多次粉碎，直至達(dá)到粉碎極限。前一種方法實(shí)施難度較大，因?yàn)榻档瓦M(jìn)料速率不僅需要精確的進(jìn)料控制，還會(huì)使操作條件迅速超出實(shí)際應(yīng)用范圍，因此本研究采用后一種方法（反復(fù)粉碎）來(lái)確定粉碎極限。

圖 6 展示了以空氣為氣源類型時(shí)的實(shí)驗(yàn)結(jié)果。在選定的固體進(jìn)料速率下進(jìn)行了三組實(shí)驗(yàn)，通過(guò)將粉碎產(chǎn)品重復(fù)粉碎（增加通過(guò)次數(shù)）來(lái)提高比能耗。有趣的是，三組實(shí)驗(yàn)最終均達(dá)到了相同的粉碎極限，差異在于氣固比越高，達(dá)到粉碎極限的速度越快。在本實(shí)驗(yàn)中，該批次硅砂的粉碎極限為平均粒徑 4 微米，不同材料的粉碎極限會(huì)有所不同。

另一種觀察粉碎極限的方式是：當(dāng)粒徑接近粉碎極，比能耗曲線的斜率會(huì)變得異常陡峭（如圖 7 所示）。此時(shí)，比能耗呈指數(shù)級(jí)增長(zhǎng)，能量效率極低，因此實(shí)際操作中不應(yīng)將粉碎機(jī)運(yùn)行在接近粉碎極限的工況下。

值得注意的是，氣源類型會(huì)對(duì)粉碎極限產(chǎn)生影響：分子量越小的氣體，能實(shí)現(xiàn)的粉碎極限越細(xì)，其順序?yàn)楹猓菊羝究諝猓径趸?/strong>。在平均粒徑 5-80 微米的常規(guī)粉碎區(qū)間內(nèi)，無(wú)論采用何種氣源或操作條件，獲得特定產(chǎn)品粒徑所需的比能耗大致相同，即粉碎能量效率相近。

六、結(jié)論

• 氣源類型對(duì)產(chǎn)品粒度分布的形態(tài)影響不顯著，相同比能耗輸入下，產(chǎn)品細(xì)度大致相當(dāng)；
• 分子量更小的氣源類型具有產(chǎn)生更細(xì)產(chǎn)品的能力，即粉碎效果：氦氣＞蒸汽＞空氣＞二氧化碳；
• 只有當(dāng)粉碎腔內(nèi)形成充分發(fā)展的流動(dòng)狀態(tài)時(shí)，內(nèi)置氣流分級(jí)功能才能有效控制產(chǎn)品的粒徑；

研究結(jié)果表明，形成了一個(gè)穩(wěn)定、高速、對(duì)稱的旋轉(zhuǎn)氣流結(jié)構(gòu)所需的臨界氣固比約為 2，即每 1 kg/h的固體進(jìn)料需搭配2kg/h的氣體流量，該氣固比對(duì)應(yīng)的比能耗水平約為 1000kWh/t；

吸入顆粒制備整體解決方案

參考文獻(xiàn)

[1] Zhao Q Q , Schurr G .Effect of motive gases on fine grinding in a fluid energy mill[J].Powder Technology, 2002, 122(2):129-135.DOI:10.1016/S0032-5910(01)00408-9.